有機(jī)基體/ 無機(jī)填料復(fù)合樹脂是常用的牙科修復(fù)材料,但其主單體雙酚A-雙甲基丙烯酸縮水甘油酯(Bis-GMA)為雙酚A 類單體,具有生殖毒性,長期接觸會(huì)對人體造成不可逆?zhèn)?并且易造成樹脂聚合收縮率大的問題,易導(dǎo)致繼發(fā)齲的產(chǎn)生。前期設(shè)計(jì)了一種新型樺木醇基樹枝狀單體(D1 )對Bis-GMA 進(jìn)行取代,選用微米級鋇玻璃粉作為無機(jī)填料,對鋇玻璃粉進(jìn)行硅烷化改性后按照質(zhì)量分?jǐn)?shù)24%、47%和71%與樹脂基體共混制備復(fù)合樹脂,通過旋轉(zhuǎn)流變儀、紅外光譜儀、萬能試驗(yàn)機(jī)和密度天平等對復(fù)合樹脂的性能進(jìn)行探究。結(jié)果表明:相同填料量下,含有樺木醇基樹枝狀單體的復(fù)合樹脂具有更優(yōu)異的流變性,并且在5B5TM24 和D14B5TM24 的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量分別為(84. 41±9. 08)MPa、(1. 86±0. 17)GPa 和(130. 50±9. 16)MPa、(2. 25±0. 23)GPa 的前提下,有效降低聚合收縮率,5B5TM71 為(4. 47 ± 0. 35)%,D14B5TM71 為(3. 52 ± 0. 23)%。因此,樺木醇基樹枝狀單體具有優(yōu)異的性能,有潛力應(yīng)用于臨床使用的新型牙科修復(fù)材料。關(guān)鍵詞: 樺木醇;復(fù)合樹脂;樹枝狀單體;細(xì)胞相容性;聚合收縮率中圖分類號: R783. 1 文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A 文章編號: 1006 334X(2025)02 0033 08文章來源：中國知網(wǎng)
齲病是一種最為普遍的慢性口腔細(xì)菌感染性疾病,不僅對牙齒的功能造成影響,還可能引發(fā)或加重多種疾病,例如關(guān)節(jié)炎、心內(nèi)膜炎、慢性腎炎等[1] 。修復(fù)材料的選擇直接影響齲齒的治療效果。牙科修復(fù)材料的發(fā)展經(jīng)歷了從銀汞合金向復(fù)合樹脂的轉(zhuǎn)變,目前商用的常用牙科修復(fù)材料中,雙酚A 甘油二甲基丙烯酸酯(Bis-GMA)樹脂體系使用最為廣泛[2] 。但這類材料由于固化過程中發(fā)生聚合收縮現(xiàn)象,產(chǎn)生微滲漏,從而誘導(dǎo)繼發(fā)齲,導(dǎo)致修復(fù)失敗[3] 。此外,Bis-GMA 具有生殖毒性且為不可再生資源。為解決這一問題,國內(nèi)外多個(gè)課題組已開展低收縮率單體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),例如開環(huán)聚合單體和超支化類的聚合物[4-5] 。這些結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)有效拓展了有機(jī)單體的種類,但相關(guān)合成步驟比較復(fù)雜[6-8] ,且固化時(shí)間較長,不利于實(shí)際應(yīng)用。因此,設(shè)計(jì)開發(fā)一種新型樺木醇基樹枝狀單體,并將其應(yīng)用于樹脂基體中,以期降低聚合收縮率和細(xì)胞毒性。為進(jìn)一步驗(yàn)證該類單體在復(fù)合樹脂中的有效性,將表面硅烷化改性的鋇玻璃粉作為無機(jī)填料與樺木醇基樹枝狀單體共混得到復(fù)合樹脂,并對其流變性能、雙鍵轉(zhuǎn)化率、聚合收縮率、機(jī)械性能及生物相容性進(jìn)行綜合評估,為應(yīng)用于臨床牙科修復(fù)材料提供數(shù)據(jù)支持。1. 1 原料4-二甲氨基吡啶(DMAP),分析純,上海麥克林生化科技有限公司; N, N - 二環(huán)己基碳二亞胺(DCC),分析純,上海阿拉丁生化科技股份有限公司;2,2,5-三甲基-1,3-二惡烷-5-甲酸,分析純,薩恩化學(xué)技術(shù)(上海) 有限公司;濃硫酸、樟腦醌(CQ)、4-二甲氨基苯甲酸乙酯 (4-EDMAB)、環(huán)己烷、正丙烷,分析純,國藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司;樺木醇(Betulin)、甲基丙烯酸酐、乙酸乙酯(EA)、二氯甲烷(DCM)、甲醇(MeOH),分析純,阿達(dá)瑪斯(上海)試劑有限公司;氫氧化鈉、無水碳酸鈉、氯化鈉、無水硫酸鎂,分析純,上海泰坦科技股份有限公司;Bis-GMA、雙甲基丙烯酸二縮三乙二醇酯(TEGDMA),γ-甲基丙烯酰氧基三甲氧基硅烷(γ-MPS),分析純,西格瑪奧德里奇(上海)貿(mào)易有限公司;鋇玻璃粉,微米級(含硅量4. 6%),德國肖特公司。1. 2 儀器設(shè)備 雙中心混合分散機(jī),DAC 150. 1 FVZ-K 型,德國Hauschild 公司;三輥研磨機(jī),80E型,德國EXAKT公司;紅外光譜儀,Nicolet iS50 型,美國Nicolet公司;場發(fā)射掃描電子顯微鏡,SU 8010 型,日本日立公司;能譜儀,Quantax XFlash,德國Bruker 公司;安東帕高溫旋轉(zhuǎn)流變儀,Anton Paar MCR702 型,奧地利Anton Paar 公司; 電子萬能材料試驗(yàn)機(jī),NSTRON 33R 4201 型,美國Instron 公司;密度天平,AL/ AB-N 型,梅特勒-托利多儀器上海有限公司;熱重分析儀,TG 209 F1 型,德國耐馳公司;酶標(biāo)儀,Elx800 型, 美國Biotek 公司; 熒光顯微鏡, LeicaDMi8 型,德國徠卡公司。
1. 3 實(shí)驗(yàn)過程 單體合成:在課題組前期工作基礎(chǔ)上[9] ,以樺木醇為原料,通過對酯化反應(yīng)的反應(yīng)位點(diǎn)進(jìn)行控制,制備了一系列末端含有反應(yīng)性雙鍵的樹枝狀單體,其中D1 單體與牙科修復(fù)樹脂基體的相容性最佳,表現(xiàn)出優(yōu)異的理化性能,優(yōu)選D1 單體用于復(fù)合樹脂的制備及相關(guān)測試,D1 及復(fù)合樹脂中有機(jī)單體結(jié)構(gòu)如圖1 所示。
無機(jī)填料改性:稱取5. 0 g 粒徑為1 μm 的鋇玻璃粉加入500 mL 圓底燒瓶中,加入100 mL 環(huán)己烷,攪拌均勻后分別加入0. 14 mL 丙胺和0. 53 mL γ-MPS,在60 ℃下回流反應(yīng)1 h。待反應(yīng)完成后,依次使用環(huán)己烷和乙醇洗滌3 次,將產(chǎn)物置于60 ℃真空烘箱中干燥24 h,得到白色粉末狀產(chǎn)物,即表面硅烷化的鋇玻璃粉(BGP-M)。復(fù)合樹脂制備:稱取5B5T 和D14B5T 作為樹脂基體(5B5T:50% Bis-GMA 和50% TEGDMA 組成的樹脂基體;D14B5T:10% D1、40% Bis -GMA 和50% TEGDMA 組成的樹脂基體),分別選擇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為24%、47%和71%表面硅烷化改性后的鋇玻璃粉作為無機(jī)填料,復(fù)合樹脂的組成如表1 所示。在避光條件下采用雙中心分散設(shè)備將無機(jī)填料與樹脂基質(zhì)進(jìn)行預(yù)混合,隨后將所得物置于三輥研磨機(jī)內(nèi)混合均勻。 
1. 4 分析測試紅外光譜測試：通過Nicolet 8700 型傅里葉紅外光譜儀的衰減全反射附件ATR 測試鋇玻璃粉改性前后的紅外吸收光譜圖,波數(shù)范圍為650~4 000 cm-1,分辨率為4 cm-1,掃描次數(shù)為32 次。熱失重測試：使用TG 209 F1 型熱失重儀器檢測鋇玻璃粉的改性情況,在氮?dú)獯祾邭夥諊逻M(jìn)行,升溫速率為10 ℃ / min,溫度區(qū)間為50~600 ℃。微觀形貌測試：使用場發(fā)射掃描電子顯微鏡對改性前后鋇玻璃粉的表面形貌進(jìn)行分析。能譜測試：使用Quantax XFlash 型能譜儀在10~30 keV 范圍內(nèi)定量分析鋇玻璃粉改性前后的元素組成與含量。剪切黏度測試：使用Anton Paar MCR702 型旋轉(zhuǎn)流變儀在動(dòng)態(tài)剪切模式下對復(fù)合樹脂的流變性能進(jìn)行測試,剪切范圍為0. 1~100 s-1,溫度為25 ℃。機(jī)械性能測試：使用INSTRON 33R 4201 型萬能試驗(yàn)機(jī)參照ISO 4049—2019《牙科學(xué) 聚合物及充填、修復(fù)及粘接材料》測試,對復(fù)合樹脂進(jìn)行機(jī)械性能測試,通過萬能試驗(yàn)機(jī)測量材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量。細(xì)胞相容性測試：使用Elx800 型酶標(biāo)儀和LeicaDMi8 型顯微鏡測量細(xì)胞相容性,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ISO10993—5:2009《醫(yī)療器械的生物學(xué)評價(jià)第5 部分:細(xì)胞毒性試驗(yàn)體外方法》,將復(fù)合樹脂樣品制成直徑為10 mm 的標(biāo)準(zhǔn)樣品后,經(jīng)紫外照射,乙醇洗滌殺菌處理后,制備25%、50%、75%和100%的浸提液,并與牙髓干細(xì)胞共培養(yǎng)24 h,通過CCK-8 和活/死細(xì)胞染色對細(xì)胞活性進(jìn)行表征。1. 5 計(jì)算雙鍵轉(zhuǎn)化率：通過Nicolet 8700 型傅里葉紅外光譜儀衰減全反射對復(fù)合樹脂的雙鍵轉(zhuǎn)化率進(jìn)行實(shí)時(shí)檢測。脂肪族C =C 雙鍵和C =O 在紅外譜圖中的吸收峰分別位于1 638 cm-1 和1 716 cm-1,根據(jù)公式(1)計(jì)算復(fù)合樹脂的雙鍵轉(zhuǎn)化率。 式中h1 638 / h1 716 表示波數(shù)1 638 cm-1 處脂肪族C =C 雙鍵和波數(shù)1 716 cm-1 處C =O 鍵吸收峰高度之比。
聚合收縮率：使用AL/ AB-N 型密度天平按照ISO 17304:2013《牙科學(xué) 聚合物基修復(fù)材料的聚合收縮的測定方法》對復(fù)合樹脂聚合收縮率進(jìn)行測試,通過阿基米德法測量聚合前后樹脂的密度變化,根據(jù)公式(2)計(jì)算聚合收縮率。式中ρ固化和ρ未固化分別為固化前后復(fù)合樹脂的密度。
2. 1 改性鋇玻璃粉的結(jié)構(gòu)表征在鋇玻璃粉表面硅烷化改性的過程中,γ-MPS中甲氧基通過水解轉(zhuǎn)化為Si—OH 鍵,并與填料表面的Si—OH 鍵發(fā)生縮合反應(yīng),生成Si—O—Si 的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)覆蓋于填料表面,并通過該反應(yīng)將γ-MPS 的甲基丙烯酸酯官能團(tuán)引入填料中,使得填料表面具有反應(yīng)性C =C。首先,通過傅里葉紅外光譜定性分析鋇玻璃粉硅烷化前后的變化。如圖2(a)所示,經(jīng)表面改性后,在1 726 cm-1 和1 633 cm-1 處出現(xiàn)了γ-MPS 中的C =O 和C =C 吸收峰,證明鋇玻璃粉表面硅烷化成功。為進(jìn)一步定量分析鋇玻璃粉硅烷化改性的程度,通過TGA 在50 ~ 600 ℃ 升溫得到熱失重曲線,如圖2(b)所示。未改性鋇玻璃粉在升溫過程中無明顯失重現(xiàn)象,最終質(zhì)量損失率為0. 2%,這部分質(zhì)量主要為鋇玻璃粉表面的雜質(zhì)和水分,而改性后的鋇玻璃粉在350 ℃后出現(xiàn)明顯失重,這是由于升溫后表面硅烷偶聯(lián)劑的分解,最終質(zhì)量損失率為1. 8%,即為表面硅烷偶聯(lián)劑的含量,證明已成功進(jìn)行了硅烷化改性。此外,通過掃描電鏡從微觀上對鋇玻璃粉的表面形貌進(jìn)行分析,結(jié)果如圖3 所示。通過FESEM圖像可以看出,由于表面接枝的γ-MPS 分子量較小,改性前后鋇玻璃粉的表面形貌無明顯變化。利用Image J 對其粒徑進(jìn)行測量分析,如圖4 所示, 結(jié)果表明BGP 的平均粒徑為( 1. 14 ±0. 25)μm,改性后BGP -M 的粒徑提升至(1. 28±0. 29)μm。隨后對鋇玻璃粉表面各元素進(jìn)行分析,各元素含量如表2 所示,改性后鋇玻璃粉表面C 元素含量由10. 27%提升至14. 64%,證明表面已引入γ-MPS 的碳鏈結(jié)構(gòu)。 
2. 2 復(fù)合樹脂的流變性能剪切黏度是復(fù)合樹脂的一項(xiàng)重要流變參數(shù),與材料的雙鍵轉(zhuǎn)化率、吸水性和聚合收縮率等特性密切相關(guān)[10] ,因此,將鋇玻璃粉與樹脂基體復(fù)配得到復(fù)合樹脂,首先探究其剪切黏度與剪切速率的關(guān)系。
圖5 為不同填料量的復(fù)合樹脂剪切黏度隨剪切速率的變化曲線,在相同填料量下,5B5T 樹脂體系的剪切黏度高于D14B5T 體系,這是由于Bis-GMA 分子中的羥基含量高于D1,D1 的加入導(dǎo)致分子間作用力降低,復(fù)合樹脂的剪切黏度降低[11] 。隨著填料量的增加,各組均呈現(xiàn)剪切黏度快速上升的趨勢,在最大填料量71%時(shí),5B5TM71 和D14B5TM71 的剪切黏度分別為7. 31 Pa·s 和6. 15 Pa·s。這是由于無機(jī)填料呈固態(tài),復(fù)合樹脂的流動(dòng)性主要由樹脂基體提供,樹脂基體中D1 單體的柔性鏈段有利于增強(qiáng)材料整體的流動(dòng)性。
樹脂基體較高的剪切黏度會(huì)導(dǎo)致無機(jī)填料的添加量降低,不利于加工和使用,并且由于高剪切黏度對無機(jī)相填料種類和添加量的限制[12] ,會(huì)降低材料的雙鍵轉(zhuǎn)化率、機(jī)械性能和使用壽命。雖然D1 單體為固體粉末,但是由于其較弱的分子間作用力和柔性鏈段,D14B5T 樹脂基體在添加71%的鋇玻璃粉后,剪切黏度仍能滿足使用需求,其中剪切黏度最佳的實(shí)驗(yàn)組為D14B5TM24。2. 3 復(fù)合樹脂的雙鍵轉(zhuǎn)化率牙科復(fù)合材料的固化機(jī)制涉及樹脂基體與無機(jī)填充材料中的雙鍵相互作用,通過聚合反應(yīng)形成交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。在這一過程中,雙鍵轉(zhuǎn)化率被視為評估光固化反應(yīng)進(jìn)展的關(guān)鍵參數(shù)。圖6(a)和圖6(c)分別為5B5T 和D14B5T 樹脂基體中添加24%、47%和71%的BGP-M 時(shí),通過實(shí)時(shí)紅外光譜計(jì)算出的60 s內(nèi)實(shí)時(shí)雙鍵轉(zhuǎn)化率曲線。通過觀察數(shù)據(jù)可知,光照開始后的最初20 s 內(nèi),不同實(shí)驗(yàn)組的雙鍵轉(zhuǎn)化率均呈現(xiàn)快速增長趨勢,此時(shí)為聚合初期的自動(dòng)加速現(xiàn)象[13] 。當(dāng)照射時(shí)間超過20 s 后,各組的雙鍵轉(zhuǎn)化率基本趨于穩(wěn)定,繼續(xù)延長光照時(shí)間僅能引起極微小的變化,最終雙鍵轉(zhuǎn)化率均維持在43%至49%之間。由于雙鍵轉(zhuǎn)化率的提高,復(fù)合樹脂的剪切黏度隨之增加,這在一定程度上阻礙了未聚合單體的移動(dòng)和鏈增長過程。隨著剪切黏度的進(jìn)一步增加,反應(yīng)也隨之停止,殘余的雙鍵也無法繼續(xù)固化。5B5T樹脂體系隨著填料量的增加,復(fù)合樹脂的雙鍵轉(zhuǎn)化率由(45. 24±0. 35)%降低至(43. 01±0. 28)%。同樣的,D14B5T 的雙鍵轉(zhuǎn)化率也隨著填料量的增加而降低,這歸因于鋇玻璃粉的主要成分為無機(jī)物,僅有表面含有接枝的雙鍵可以參與聚合,導(dǎo)致復(fù)合樹脂的整體雙鍵濃度降低。另一方面,無機(jī)填料的加入降低了復(fù)合樹脂的流動(dòng)性,不利于鏈段的移動(dòng)。D14B5T 在填料量為24%和47%時(shí),其雙鍵轉(zhuǎn)化率分別為(45. 68±0. 50)%和(44. 22±0. 52)%,并未出現(xiàn)明顯下降,這得益于復(fù)合樹脂較好的流動(dòng)性及樹脂基體中更高的雙鍵濃度。 進(jìn)一步計(jì)算雙鍵轉(zhuǎn)化率圖像的斜率,即可得到復(fù)合樹脂的聚合速率圖,如圖6(b)和6(d)所示,由圖可知,所有復(fù)合樹脂在5 s 左右均達(dá)到最大聚合速率,5B5TM24 為(5. 16 ± 0. 05) s-1,D14B5TM24 為(5. 24±0. 12)s-1。隨著填料量的增加,聚合速率也隨之降低。樹脂基體中加入填料后的透光率降低, 所以整體的聚合速率也降低,但在D14B5T 基體中,隨著填料的增加,復(fù)合樹脂的雙鍵轉(zhuǎn)化率呈現(xiàn)先上升再下降的趨勢,這可能是由于D14B5T 基體的剪切黏度較低,與鋇玻璃粉之間的相容性更好,填料量不高時(shí)兩相均勻混合有利于樹脂基體在無機(jī)填料表面進(jìn)行快速聚合。在各實(shí)驗(yàn)組中, 5B5TM24 和D14B5TM24 具有最佳的轉(zhuǎn)化率和聚合速率。
2. 4 復(fù)合樹脂的機(jī)械性能圖7 和圖8 分別為不同填料量的復(fù)合樹脂的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量。填料的加入顯著增強(qiáng)了樹脂基體的力學(xué)性能,γ-MPS 與樹脂基體共聚,使得有機(jī)相和無機(jī)相結(jié)合,增強(qiáng)了兩相間作用力[14] 。
其中,D14B5TM24 的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量分別為( 130. 50 ± 9. 16) MPa 和( 2. 25 ± 0. 23) GPa,5B5TM24 的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量分別為(84. 41±9. 08)MPa 和(1. 86±0. 17)GPa,兩者間存在顯著性差異,隨著填料量進(jìn)一步增加,兩者間的差異逐漸縮小。當(dāng)填料量較低時(shí),復(fù)合樹脂主要體現(xiàn)樹脂基體的性能, 此時(shí)D14B5TM24 的雙鍵轉(zhuǎn)化率高于5B5TM24,有利于增強(qiáng)復(fù)合樹脂的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量,填料量較高時(shí)則會(huì)削弱兩者間的差異。
圖9 為樹脂基體在拉伸過程中的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,填料量高于47%時(shí),5B5T 與D14B5T 的力學(xué)行為較為接近,此結(jié)果與材料的彎曲性能保持一致。此外,對應(yīng)力-應(yīng)變曲線所包圍的面積進(jìn)行積分,可計(jì)算出各樹脂基體的斷裂能[15] ,如圖10 所示。
由圖10 可知,填料的加入雖然提高了材料的力學(xué)強(qiáng)度,同時(shí)也降低了材料的韌性,含有柔性鏈D1 的實(shí)驗(yàn)組韌性會(huì)改善這一現(xiàn)象。以上結(jié)果證明D1 單體的適量加入不會(huì)削弱復(fù)合樹脂的機(jī)械性能,其中D14B5TM24 的機(jī)械性能最佳。
2. 5 復(fù)合樹脂的聚合收縮率光固化復(fù)合樹脂在使用過程中通常存在體積收縮的問題, 從而導(dǎo)致邊緣滲漏和界面間隙等問題[16] 。圖11 為不同填料量下復(fù)合樹脂的聚合收縮率,隨著填料量的增加,復(fù)合樹脂的聚合收縮率顯著降低[17-18] , 5B5TM24 從( 9. 12 ± 0. 28)% 降低至(4. 47±0. 35)% ,D14B5TM24 從(7. 64±0. 31)%降低至(3. 52±0. 23)%。填料的增加會(huì)大幅降低復(fù)合樹脂中的雙鍵濃度,從而通過減少聚合以縮小體積收縮率[19] 。同時(shí),在加入填料后,含樹枝狀單體的實(shí)驗(yàn)組仍保持著更低的聚合收縮率。這是由于樹枝狀單體的分子量和分子體積高于Bis - GMA 和TEGDMA,導(dǎo)致單位體積樹脂基體的C =C 雙鍵數(shù)量較少[20] 。此外,彈性形變會(huì)伴隨著較高的聚合收縮率與應(yīng)力釋放,D14B5T 體系的剪切黏度低于5B5T,有利于減少聚合過程中的彈性形變和聚合收縮率,D14B5TM24 與相同填料量下的對照組相比有顯著的降低聚合收縮率的效果。
2. 6 復(fù)合樹脂的細(xì)胞毒性選取綜合性能較優(yōu)的D14B5TM24 進(jìn)行細(xì)胞毒性試驗(yàn),5B5TM24 為對照組,圖12 為5B5TM24 和D14B5TM24 在不同濃度浸提液對牙髓干細(xì)胞培養(yǎng)24 h 后,測得的牙髓細(xì)胞在450 nm 波長下的吸收值。
由圖12 可知,牙髓干細(xì)胞在無浸提液的培養(yǎng)基中培養(yǎng)24 h 后的吸光度為0. 4,與對照組相比,將浸提液的濃度稀釋至50%及以下時(shí),未呈現(xiàn)明顯的細(xì)胞毒性, 而在75% 和100% 的濃度下,D14B5TM24 的細(xì)胞毒性顯著低于5B5TM24。由于單體難以完全聚合,復(fù)合樹脂中會(huì)有殘留的有毒單體,浸泡后在溶液中對細(xì)胞造成損傷,浸提液濃度越高這一現(xiàn)象越明顯,但D14B5TM24 的細(xì)胞毒性隨著濃度升高增強(qiáng)較慢,主要原因是:樺木醇作為天然生物基分子[21] ,細(xì)胞毒性低于Bis-GMA,D14B5TM24 的交聯(lián)密度和雙鍵轉(zhuǎn)化率均高于5B5TM24,使得復(fù)合樹脂中具有更少的未聚合單體。這表明樺木醇基樹枝狀單體在牙科樹脂領(lǐng)域有潛在的應(yīng)用前景。
將樺木醇基樹枝狀單體D1 對Bis-GMA 進(jìn)行部分取代后,與改性后的微米級鋇玻璃粉進(jìn)行共混制得復(fù)合樹脂。a) 與傳統(tǒng)復(fù)合樹脂5B5T相比,D14B5TM71聚合收縮率顯著降低,為(3. 52±0. 23)%。此外,含樺木醇的樹脂體系細(xì)胞相容性更為優(yōu)異,在臨床應(yīng)用中具有優(yōu)勢。b) D1有潛力取代Bis-GMA 應(yīng)用于牙科修復(fù)樹脂。并且本研究也為高強(qiáng)度、低收縮以及低細(xì)胞毒性的牙科樹脂單體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了思路?？紤]到口腔環(huán)境的復(fù)雜性,此類新型牙科修復(fù)樹脂仍需進(jìn)一步研究驗(yàn)證其實(shí)用性。[1] 楊俊杰, 王亞子, 王瑞莉, 等. 有機(jī)-無機(jī)雜化齒科修復(fù)樹脂材料的研究與發(fā)展前景[J]. 中國材料進(jìn)展, 2015, 34(6):444-452.
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